科学小报内容-运动会加油稿100字

电子散热设计基础理论

内 容

第一节 概述 1
第二节 热传导 1
第三节 热辐射 7
第四节 热对流
第五节 影响对流换热的因素
5．1 流体运动产生的原因
5．2 流动状态的影响
5．3 流体物性的影响
5．4 温度因素的影响
5．5 几何因素的影响
5．6 其他
第六节 复合换热
第七节
模拟分析软件ICEPAK在传热设计中的应用


附件1， ICEPAK在传热设计中的应用举例
8
11
20
22

传热设计基础理论
电子散热设计基础理论

第一节 概 述
传热现象在自然界普遍存在，有 温差的地方就会有热量传递发生。具体到在
工程技术领域中，掌握传热体系内的传热量和温度分布最具有 实际意义。一般来
说，对于无内热源的稳定传热过程，传热量（Q或q）和传热温差⊿t的关系可表示为下列一般形式：
Q=qF=⊿t R W
或 q=QF=⊿tr Wm
2

式中Q亦称热流量。q亦称热流率或热流密度，⊿t[℃]亦称传热推动力，F[m
2
]
为传热面积，R[℃W]为热阻，r =RF[m
2
. ℃W]称单位面积热阻.
传热的基本方式有传导、辐射和对流三种，但实际换热过程往往是以一种形式
为主的复合换热方 式。下面，结合实践经验，对这几种理论分别加以阐述。
第二节 热 传 导
同一物体内部或互相接触的物体之间，当温度
不同但没有相对的宏观位移时的传热方式叫热传导
或导热。微观来看，气体导热基于分子或原子的彼
此碰撞；液体和非导电固体导热的机理是分子或原
子振动产生的弹性波作用；而金属导热则主要靠自
由电子的扩散传播能量
[s]
。其微观现象如（图2-1） 热源
所示，

从图中可以看出，热传导是热量从高温部分
图
（图示最红色）往低温部分均匀传递，温度随之降低。
2-1 热传导微观示意图

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传热设计基础理论
导热的基本规律是付立叶（r）定律：

式中 代表等温面 法向温度梯度，k[Wm℃]为导热系数，代表物质的导热能力，
各类物质的k值查附录1~8，一般情 况下大致为：
气体 0.01~0.6 Wm. ℃;
液体 0.01~0.7 Wm. ℃;
非导电固体 0.02~3.0 Wm. ℃;
金属 15~420 Wm. ℃;
绝热材料 <0.23 Wm. ℃;
同一物质的k值并非常量,通常受温度影响较大,但也与纯度、湿度和压力等有
关。
（1）单层平壁热传导
工程上常见的平壁导热属于一维稳定导热，由付立叶定律可导出下列式子：

如样品图所示，这两种散热器(图2-2 & 图2-3) 底部与发热源的传热方式一般
可简 化为单层平壁传热问题，我们在设计此类散热器也都会依照上述的传热理论。
我们现在常用做散热的材料 的k

值，铝或铝合金取228Wm℃；铜取386 Wm℃。






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图2-2 Heatsink

图2-3 CPU Cooler

传热设计基础理论
t
(2)多层平壁热传导（图2-4）
根据付立叶定律：



式中t
1
…t
x+1
代表各层壁面温度，
δ
i
及R
ki
分别

代表第i层的壁厚和导
热热阻，各层传热面积F i =F均相同，
代表n层平壁的总导热热阻。
这一理论在实际应用中，以铜铝结合散热器的传热问题具有代表性，如样品(图
2-5)所示：






图

2-5

铜铝结合散热器

此散热器，结合铜吸热快和铝散热快的优点，在应用中具有良好的散热效果。
（3）单层圆筒壁热传导
根据付立叶公式：


圆筒壁导热也可按它展开的平壁导热来处理，即：
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t
1
图2-4 多层平壁热传
t
i
Q
t
n

传热设计基础理论


以上式中δ=（d
2
-d
1
）2[m]为壁厚 ，
，
d
1
,d
2,
分别 为内径，外径及平均直
径，l[m]为长度，φ
1
=f(d
1
d2
)称形状系数，见图2-6。







1.08
1.16
1.03
ф
i
1.24
23456
1.20
1.04
1.12
1.02





（4）多层圆筒壁热传导（图2-7）
根据付立叶定律：


或处理为


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1.04
1.00
1.0
1.01
1.21.41.61.8
1.0 0
2.0
图2-6 形状系数

d
2
d
1

传热设计基础理论
以上式中d
i
,d
i+1
, 分别为第i层的内径，外径和平均直径，φ
i
为第i层的形
状系数，其它符号同前。












图2-7 多层圆筒壁

t
1
r
1< br>r
2
r
3
r
4
t
2
t
3< br>k
1
k
2
k
3
r
t
4
t< br>由于圆筒壁面内外各层传热面积不同，因而计算热流密度时应区别开来，即：
以内表面积为基准时 q
1
=Qπd
1
l;
以外表面积为基准时 q
2
=Qπd
2
l;

近 年来，随着具有热超导体美誉的热管技术的发展，热管传热技术已经在各
种工程实践中得到了广泛的应用 。下图(图 2-8)给出的是热管内部结构，以及热管
传热的微观现象。在热管的蒸发端，热量经管壁 传入毛细管构造，并使液态工作
介质受热蒸发为气体，携带大量的气相潜热，通过管内压力差自然对流到 热管的
冷凝端。在冷凝端，由于温度低于工作介质的露点，气相工作介质便凝结为液态，
再通过 内壁的毛细管结构回流到蒸发端，如此循环工作。
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传热设计基础理论








蒸发端：液体受热相变为气体，携带潜热对流到冷凝端











冷凝端：气体放热相变为液体，回流到蒸发端

Heat In

Heat out
毛细管结构


图2-8 热管结构以及微观传热现象

图2-9


图2-10

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传热设计基础理论
上图( 图2-9)、(图2-10)产品，都是热管和Fin结合实例，其中( 图2-9)产品
应用在1U 服务器散热器，(图2-10 )产品应用在大型通讯用基站散热模组。这些
产品利用热管的特性，把热 源的热量快速的从热源带出，再利用多Fin把热量散发
掉，从而达到快速降温效果。
第三节 热 辐 射
物体通过电磁波传播能量的过程叫辐射，热辐射则专指波长为0.1~100μm的
热射线在空间传播能量的现象。任何物体均能不断地向外界发射辐射能同时也接
受来自周围物体的辐射 能。物体把热能以电磁波形式发射出去,接受这种电磁波的
物体又将其转变为热能，两物体间的辐射换热 为相互辐射热量的差额。热辐射不
需要媒介质并伴随着能量形式的转化是辐射换热的特点。辐射能可以在 真空中、
少数透明固体和气体中传播，在大多数固、液体中无法传播，而在其表面被吸收
或反射 ；热射线通过含有多原子
气体的气层时，可在透过气层厚
度时被逐步吸收。其微观过程如左
图（图3-1）所示： 热源
图3-1 热辐射微观示意图

利用热辐射最典型的例子莫过于微波炉的发热原理。我们现 在的散热器，
其实都有热辐射发生。散热器在吸收了热量后，都会自动的往周围空气中辐射热，
如果没有对流空气的热交换，这种辐射现象比较缓慢。
热辐射的主要规律是斯蒂芬- 波尔兹曼（Stefan-Boltzmann）定律（四次方定
律）：

或
式中E
0
和E为黑体和实际物体的辐射力，

T[K]为绝对温度，б
0
=5.67×
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传热设计基础理论
10
-8
Wm
2
K4
或4.88×10
-8
kcalm
2
.h.K
4，
称为黑体的辐射常数,实际物体的黑度
ε=EE
0
,物体表面的黑度由实验测定，
它取决于物质种类、物体表面的状况
和温度。根据辐射基本定律，两个相
T
2
T
1
A
E
0
距很近但温度不同的平行板间的辐射
换热（图3-2），当其中之一为黑体时
可表示为：

图3-2 平行平板间的辐射换热

式中T
1
和T
2
为黑体1和实际物 体2的绝对温度，A和ε为2的吸收率和黑度，
工程材料多属漫灰体，A等于同温度下的ε值。

第四节 热 对 流
由于流体各部分宏观位移引起的热量转移现象称为热对流。
流体内部存在温度差从而存在密度差，在体积力（浮升力等）作用下所产生
的热对流称自然对流 ，如下图（图4-1）所示：

图4-1自然对流示意图
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(
1
-
A
)
E
0

传热 设计基础理论
而借助于机械外力（泵或风机等）推动的热对流称强制对流，如下图（图4-2）所
示：

图4-2强制对流示意图
当流体内部温度分布不均匀时必然要发生导热，因此，热 对流总是伴随着流
体的导热。其微观过程如下图（图4-3）所示：







图4-3 强制对流微观示意图
流体流过温度 不同的固体壁面时的传热过程称对流换热，对流换热在工程上
（如换热器中）最具实际意义。边界层理论 和实践证明，由于流体的粘性作用，
在壁面处存在一个具有速度梯度的速度边界层（图4-4），同时存 在一个具有温度
梯度的热边界层，即使是湍流，总还是存在一个紧贴壁面的层流底层。层流底层
内垂直于壁面方向的传热只能靠导热，而层流底层以外则主要靠热对流，因此，
对流换热是集导热和热对 流于一体的综合现象。对于流速不高的高温多原子气体，
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辐射换热占相当比重，不能随便忽略。






x=0


层流段< br>过渡段
湍流区
C
x
ω
x
δ
B
Ax
0
x
图4-4纵掠平板层时边界层的发展
A、层流底层B、缓冲层C、湍流层
对流换热量通常用牛顿（）冷却定律计算：
Q=hF⊿t (1-9)
式中⊿t [℃]为壁面温度与流体温度之差 ；对流换热系数h是对流换热强度的
集中指标，它与物性、流动及几何条件等因素有关。h值的大致范围 如表4-1所示：
表4-1对流换热系数大致范围Wm
2
℃
空气自然对流 5~50
气体强制对流 15~300
水自然对流 200~1000
水强制对流 300~12000
水沸腾 2500~45000
高压水蒸汽强制对流 500~3500
水蒸汽凝结 5000~100000
有机蒸汽凝结 500~25000
油强制对流 50~1700
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传热设计基础理论
第五节 影响热对流的因素
一般地，工程上广为应用的换热和散热设备，其器壁一侧或两侧与不同温度
的流体相接触，传热过程主要 依靠对流换热，因此掌握对流换热的机理和影响
因素，对于换热设备的设计、计算、强化和改进是十分重 要的。对流换热受流
体导热和热对流的综合作用，同时受到流体导热和对流规律的支配。由于流体
的粘性作用，贴壁流体流速为零，壁面和流体间的传热只能靠导热，根据付立
叶定律：

这个热量也就是对流换热量，把上式代入牛顿冷却定律式（1-9）可解出对流换
热系数的表达 式


该式说明，h 与k、⊿t以及贴壁层的温度梯度（ ）有关 ，当h和⊿t一定时，
h仅取决于 ，热边界层越薄， 越大，换热强度也越大。而热边 界层温
度梯度或厚度与流体的流动状况、物性、温度和壁面几何状况等许多因素有关，
分述如后 。
5.1、流体运动产生的原因
自然对流和强制对流由于起因不同因而具有不同的流动和换热规律。
强制对流速度决定于外力 所产生的压差、流道阻力和流体性质等，因而换热
强度与决定流动状态的雷诺（ds）数Re和无因次物 性准数普朗特
（l）数Pr密切相关，如CPU Cooler、VGA Cooler等散热产品，都 是利用
风机的动力来加强产品与周围空气的换热效率的，参看产品图片(图5-1)；自然对
流 速度除与物性有关外，与温差、空间大小、热面方位以及产生体积力的外力场
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传热设计基础理论
有极大关系，因而换热强度与Pr及代表浮升力的葛拉 晓夫（f）数Gr有关，
如Heatsink、Thermal Module等散热产品，都是利用产 品自身与周围空气的自然对
流来达到散热效果的，参看产品图片(图5-2)。












图5-2 Thermal Module
图5-1 CPU Cooler
通常，强制对流换热强度比自然对流要大几倍乃至几十倍。上述三个无因次
准数的定义是：


其中，w[ms]为流速,L[m]为特征尺寸，⊿t[℃]为温差，ρ[kgm
3
]密度，g[ms
2
]
为重力加速度，c,[kJkg.℃]为比 热，β[1K]为体积膨胀系数，k为导热系数，μ[Pa.s]
为动力粘度，v=μρ[m
2
s]为运动粘度，α[m
2
s]为导温系数。
5.2、流动状态（或Re及流速）的影响
对流传热一般分为层流和湍流两种，它们的传热机理有本质不同。层流时（图
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5-3），流体沿壁面分层流动，流线彼此平行 ，在壁面法向不可能产生热对流而完全
靠分子扩散作用的导热；湍流时（图5-4）只有贴壁的层流底层 仍属导热，缓冲层
和湍流核心区存在着由湍流脉动作用引起的热对流。湍流脉动传递能量的能力比
分子扩散强得多，它使管道中心部分速（温）度布均匀，因而层流底层温度梯度
较大。因此，无论从贴 壁导热增强或远离壁面处热对流加强的角度看，湍流换热
的强度要比层流大得多。





进口段定型段
ωω
max
h
x
x





进口段
图5-3 流道内层流速度分布和局部换热系数
ω
ω
max
定型段
h
x




图5-4 流道内湍流速度分布和局部换热系数
流体力学证明，流动状态和边界 层厚度可由Re来决定。Re反映流体所受惯
性力和粘性力之比，Re越大，越容易激起湍流，层流底层 也越薄，对流换热强度
越大。
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x

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对于纵掠平板的强制流动： ，x 为至计算位置的板长。当Re
x
=8×10
4
~5
×10
6
时，层流转变为湍流，一般取Re
x
=5×10
5
作为流动状态的判 别值。边界层厚
度δ
x
与R
x
的关系为：
层流时，
湍流时，
对于管内强制流动：R
e
=wdv，d为管子内径。当Re ≤2100~2300时为层流，
Re≥10
4
时为湍流，2100~23004
时呈过渡状态。边界层的层流底层厚度为：
δ
t
=64.2dRe
78

流速 w也与Re有关。对于一定特征尺寸流道中流动的流体，流速越高，Re
越大，贴壁处的温度梯度也越大 ，对流换热也越强。因此，尽管对流换热量是由
贴壁流体的导热量决定的，与流体流速还是有很大关系。
基于流动状态对对流换热的影响，我们在设计散热产品时也尽量从两个方面
来考虑加大对流换热 。一种是通过加大Re值来变层流为湍流，比如改变对流端截
面形状，或者改善板面的粗糙度等；另一种 就是加大流体流速，比如变自然对流
为强制对流，或者加大强制对流的强度等。

5.3、流体物性的影响
影响对流放热的主要物性参数有导热系数、粘度、密度、比热 、以及对自然对
流影响较大的体积膨胀系数。结合我们的散热产品，一般只用空气作为工作介质，
所以在产品设计时，仅考虑空气的各项物理参数。
1、 导热系数的影响
对流换热的热阻主要由边界层的导热热阻构成，导热系数k越大的流体传热能
力越强。
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2、 粘度的影响
粘度μ大的流体以相同速度流过管道时较粘度小的Re低，因此δ或δt也较
厚，换热能力较低 。
3、 比热和密度的影响
ρc
p
，代表单位体积的热容量，ρc
p
越大，流体的携热能力越强，取走或带给
壁面的热量也越多，对流换热强度就越高。ρc< br>p
在数值上等于流体的比热和密度的
乘积。
4、 体积膨胀系数的影响
在一定的受热条件和几何条件下，β值越大的流体产生的密度差越大，自然对
流的换热强度也越大。
5、 综合物性参数的影响
在分析物性参数影响时，还必须注意它们的联系和制约，某些综合 物性还具
有特殊的意义，例如，导温系数α、运动粘度ν以及它们的比值Pr。
α=kρc
p
[m
2
s]，代表流体导热能力和蓄热能力之比，α 大意味着k大或ρc
p
小。k大导热快、降温速度快；ρc
p
小，流体升温所 需的热量少，有更多的剩余热
量在法向传播，热边界层将发展得更深。因而α又称为“分子热扩散系数” ，它影
响热边界层的厚度和温度分布。通常，α大的流体，截面温度分布均匀，贴壁处
温度梯度 减小，不利于对流换热。
ν=μρ[m
2
s]，ν大的流体，在流道和流速一定的条 件下，比ν小者Re小、
流动边界层增厚。与具有温度梯度的热边界层厚度δ
t
反映热 量传播的深度一样，
具有速度的流动边界层厚度δ反映流体动量传播的深度。因此，ν又称为“分子动量扩散系数”，它影响动流边界层的厚度和速度分布。通常，ν大的流体，δ或
δ
b大，不利于对流换热。
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Pr=μc
p
k=να，它是反映物性的无因次准数，也反映了对流换热中两种分子< br>扩散速率之比，即两种边界层发展的关系。当Pr=1时，即ν=α，分子动量扩散
速率等于分子 热扩散速率，流动边界层与热边界层厚度相等，无因次速度分布曲
线与无因次温度分布曲线也正好一致（ 图5-5），Pr越大，热扩散速率越小，流体
温度变化集中在壁面附近，贴壁处的温度梯度大。因此， 在Re一定时，Pr大的流
体对流换热强度较大。














5.4、温度因素影响
温度对于对流换热的影响表现在流体温度与壁面温度之差[⊿t,式（ 1-14）]，
物性参数随温度而改变数值，以及由于非定温流动过程中由温差引起的附加自然
对流等方面。
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层流底层
缓冲层
1.0
180
10
t
ω
t
r
l
ω
l
r
=
0
0.8
u
u
max
0.6
Pr=1< br>0.1
0.01
0.4
0.001
0.2
Re =10000
d
0.0
0.00.20.40.6
YR=1-rR
0.81.0< br>图5-5 流道内定型流动使得截面温度分布
R——流道半径 Y——离壁距离

传热设计基础理论
1、物性变化的影响
同一流体的物性参数值是随 温度变化的。在对流换热的计算中，修正温度
对物性的影响一般采用两种方法。其一是选用边界层平均温 度（或称膜平均温
度）t
m
作为定性温度的办法；其二是是在计算式中包括一个修正项 C
t
。
对于空气而言，温度对μ、ρ、κ值影响较大；其粘度随温度上升而加大 ，
速度分布变化的畸变较为复杂，最好用绝对温度比修正，C
t
=（T
iT
w
）
m
，T
f
和
T
w
分别 为流体和壁面的绝对温度，气体被冷却时m=0,受热时m=0.55。
2、附加自然对流的影响 < br>流体内部由于温度分布不均匀导致密度分布不均匀，从而存在附加的自然对
流，其结果使速度分布 或温度分布发生变化，进而对对流换热起到影响。
环流与纵向强制流动方向垂直，结果使流体依两股螺 旋线前进。环流方向在
受热和冷却时是相反的，但都使扰动增强，改变了定温层时的速度分布和径向传< br>热全靠导热的情况，从而使传热加强。
5.5、几何因素的影响
几何因素包括流道长度或进口效应、流道断面形状及尺寸、表面状况、排列
方式等许多方面。
1、流道长度或进口效应的影响
当流体以均匀速度进入流道时，贴壁处流速降为零并形成具有 法向速度梯度
的边界层，边界层的厚度沿流动方向逐渐加厚（图4-4）。当边界层汇合于轴线保
持厚度不变，边界层的截面速度分布也定型不变（图5-3、图5-4），在此以前称
为未定型段或进 口段，在此以后称为定型段。定型前如属层流，定型后保持层流
状态不变，定型前如已达湍流，定型后也 是湍流。流动进口段长度x
0
的分析解（层
流）和实验结果（湍流）为：
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层流
[21]

湍流
[22]



热边界厚度发展情况与流动边界层类似，也存在一个热进口段（x
t
），对于Pr>1
的工质x
t
>x
0
：
层流时 x
i
d≈
湍流时 x
t
d≈50
热边界层厚度在热进口段是不断 加厚的，换热系数是逐渐降低的。对于层流是单
调下降；对于湍流、层流段下降，达到过渡区后因涡流产 生而回升；无论层流或
湍流，达到定型段后，换热系数都不再变化。
2、流道截面形状和尺寸的影响
流体在流道内纵向流动时，由于不同断面形状使流体所受的扰动和边界 层
发展的条件不同，从而换热计算方法也不同。流道内空间的大小对自然对流的
影响是熟知的， 当空间很小时，较热的流体的上升运动与较冷的补充流体的下
降运动就要互相干扰，结果会使环流形状改 变，在特别狭小的密闭空间里，甚
至会使自然对流难以展开而接近导热的情况。
参看下图产品 (图5-6)。本款产品通过改善流道截面，变平行截面为扇形截面，
用以提高对流强度。






图5-6
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传热设计基础理论
3、传热面方位和布置的影响
对于自然对流 ，传热面竖立或平置、平置时热面朝下或朝上所产生的流动
状态是不同的；对于强制对流，横向冲刷的扰 动大于纵向冲刷，不同角度横向
冲刷也有差异，以90度冲刷扰动最大。
下图的CPU Cooler 散热器(图5-7)，原始设计时风机放置在Heatsink顶部，
结果发现没有理想 的散热效果；然后改变放置方式为图示方向的侧向，结果发
现散热效果得到了显著的提高。








4、表面状况影响
表面状况包括表面粗糙度△、表面加工（开槽、螺纹等，亦称人工粗糙），
表面氧化及污垢等情况。粗糙表面具有较大的传热面积并对流体产生扰动。对
于层流及粗糙凸起 埋在层流底层下（△<δ）的湍流，△不可能激起湍流，因而
对换热过程影响较小，经验表明，只有△δ
b
≥8~9时才能见到粗糙度的显著影
响。一般来说，粗糙表面更易达到湍流，因而换 热强度较光滑通道大，但流动
阻力也大。
下图产品(图5-8)，在沟道内采用人工粗糙方法，开槽于传热面上，从而也
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图5-7

传热设计基础理论
使散热效果明显改善。





5.6、其它
影响对流换热的其它因 素还有一些，例如沿流道的热流密度分布或温度分
布不同时，对换热会产生影响，某些解析方程都是针对 恒热流密度或恒壁温得
出的，因而有近似性。此外，流体有无相变发生的换热过程是有很大差别的，相变换热时，流体温度保持相应压力下的饱和温度不变，主要依靠潜热换热，
汽液两相流动也不同于 单相流动。

图5-8
第六节 复合换热
工程上的换热过程往往是两种或三种传热方式的复合。
下面，我们通过一款通讯基站用大型散 热模组一款产品(图6-1)的散热过程
来说明复合散热在工程实际中的应用。本款散热器主要有三部分 组成：热管（图
6-2）、散热片（图6-3）、热管和散热片之间的铆合铜环（6-4）。下面分析散 热
器的散热过程。




图6-1 大型散热模组
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传热设计基础理论






图6-2 热管 图6-3 散热片 图6-4 铜环 < br>热源热量通过热传导方式，传给热管蒸发端，通过热管工作介质的相变，液
体变成气体，在热管内 部，产生热对流作用，热量往热管的冷凝端转移，在冷
凝端，热量再通过热传导方式，转移到散热片上， 然后通过散热片的辐射和空
气的自然对流，把热量最终散发到空气中。从中可以看出，本款产品在整个散
热过程中，传热的三种基本方式得以很好的结合利用。下图（图6-5）给出的本
产品的传热微 观现象，从此图中我们也可以清晰的看出复合传热在本产品的结
合作用。










图6-5 散热模组复合传热微观示意图
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传热设计基础理论
第七节 模拟分析软件ICEPAK在传热设计中的应用
通过上面传热基本理论，可以看到，一般地，任一换热产品的设计，都要
经过繁杂的工程计算与 分析，再根据计算结果做出样品，然后对样品进行试验
验证，来最终确定传热方案。整个过程，将耗费大 量的人力物力，且最终还不
敢保证得到满意的结果，从而造成产品的设计成本增加和设计周期拉长。 < br>ICEPAK模拟分析软件的出现很好地解决了这个问题。本软件采用参数化
和模块化程序结构。 它把很多在传热设计时需要考虑的问题和工程计算与分析
都量化为方程式，嵌入程序中。在利用这个软件 进行换热产品设计时，只需把
我们确定下来的大致的传热方案和基本数据给出，它能帮助我们计算这个方 案
是否满足我们的散热要求，并且给出非常直观具体的分析结果，来帮助查找产
品设计缺陷，从 而帮助我们优化产品的最终设计。
具体应用参见附件1。
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热传设计基础理论 ——附件1
附件1：ICEPAK在传热设计中的应用举例
本附件是通过一款Thermal Modu le产品(图F-1)运用ICEPAK设计开发过程
来说明ICEPAK在传热设计中的具体应用。





Thermal Module开发设计流程










运行ICEPAK,对模型分析
图F-1
客户要求
3G RF Amp lifiers参数：TDP=75W，
=78℃,Tair=45℃,可用空间尺寸：
135 x250x60,只允许自然对流。
数据处理
初定参数：Base=246x130x8mm
Fin=50x4x0.8mm,60pcs.建立模型

建立模型




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模型分析

热传设计基础理论 ——附件1
结果分析
改善设计
确定模型
输入工程图
结果：0.56 ℃w ，=88.7℃>78℃
结论：初步设计结果不合格，改进设计
方案：加埋热管，使热源热量快速传出

运行ICEPAK,对模型分析
结果： 0.38℃w，=74.6<78℃
结论：设计满足要求，通过
方案：确定，输出模型和工程图

模型
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热传设计基础理论 ——附件1










（OVER）
从本例设计开发过程中，我们可以看到，利用ICEPAK软件，无需大量繁< br>琐的工程计算和分析，就可以一目了然的看出在开发中的缺陷，从而找到最恰
当的改善方法，最终 节省了开发成本，缩短了开发周期，赢得了市场竞争力。

样品制作与测试
确定最终产品模型
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