奇特的自然景观-企业规章制度

梁模板支撑计算书

工程名称:新丰县江畔豪苑
工程单位:新丰县房屋建筑工程公司

1.计算参数
结构楼板厚100m m,梁宽b=180mm,梁高h=700mm,层高4.55m；结构表面考虑隐蔽；模板材料
为：夹 板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000Nmm，木材弹性模量E=9000Nmm,
抗弯强度f
m
=13.00Nmm,抗剪强度f
v
=1.40Nmm ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式
钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支 撑的距离1.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸
出长度200mm。
22
22

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底、侧模自重0.3 kNm × (0.18 + 1.30) × 1.2 = 0.50 kNm
②砼自重 24.0 kNm × 0.18 × 0.70 × 1.2 = 3.63 kNm
③钢筋荷载 1.5 kNm × 0.18 × 0.70 × 1.2 = 0.23 kNm
④振捣砼荷载 2.0 kNm × 0.18 × 1.4 = 0.50 kNm
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q
1
= 4.86 kNm
梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）1.2 q
2
= 3.63 kNm
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=180mm；
W=bh6 =180×186=9720mm； I=bh12=180×1812=87480mm；
1）抗弯强度验算
第1页
2 23334
2
3
3
2

弯矩系数K
M
=-0.105
M
max
=K
M
q
1
L=-0.105×4.86×300=-=-0.05kN.m
σ=M
max
W=459279720=4.73Nmm
2
2
2 2
梁底模抗弯强度σ=4.73Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K
V
=0.606
V
max
=K
V
q
1
L=0.606×4.86×300=884N=0.8 8kN
τ=3V
max
（2bh）=3×884(2×180×18)=0.41Nmm
梁底模抗剪强度τ=0.41Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
q
2
=3.63kNm；挠度系数K
υ
=0.644；
υ
max
22
2
2
=K
υ
q
2
L(100EI)=0.644×3.63×300(100×6000×87480)=0.36mm
44
[υ]=300250=1.20mm
梁底模挠度υ
max
=0.36mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：




（3）第一层龙骨验算
门架宽度L=1200mm,a=180mm,b=1200-180=1020mm。
第2页

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh6=8 0×806=85333mm；I=bh12=80×8012
=3413333mm。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q
1
×第一层龙骨间距梁宽=4.86×300180=8.10kNm
2222
M
q
=qa(2-aL)8=8.10×0.18×(2 -0.181.20)8=0.11kN
.
m
4
22333
b 、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kNm
板传递到第一层龙骨的荷载P=7501000×3001000×6.86=1.54kN
M
p
=PabL=1.54×180×1=0.24kN
.
m M
max
=M
q
＋M
p
=0.11+0.24=0.3 5kN.m=
σ=M
max
W=35000085333=4.10Nmm
2
2
2

2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.10Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
V
max
= =0.5×8.10×0.18×(2 - 0.181.20)+1.54×1.021.20=2.66kN
32
τ=3V
m ax
（2bh）=3×2.66×10(2×80×80)=0.62Nmm
第一层龙骨抗剪强度τ=0.62Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
q=q
2
×第一层龙骨间距梁宽=3.63×300180=6.05kNm
P=(0.10×25+0.30)×7501000×3001000=0.63kN
X= =180-18012002=167mm
2
,
22
υ
q
=

2222
=6 .05×180×1200(24×9000×3413333)×
422
22
[(2 - 1801200 - 2×1671200)×1671200+(167 - 1]=4.449mm
32
υ
p
=
1020)3]=0.282mm
υ
max
30.5
=0.63×10×1020(9×9000×3413333×1200)× [(180+2×180×
=υ
q
＋υ
p
=4.45+0.28=4 .73mm
[υ]=1200250=4.80mm
第一层龙骨挠度υ
max
=4.73mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
第3页

（4）第二层龙骨验算
门架纵向间距600mm,计算跨数3跨；P=第一层龙骨V
max
+P=2.66+1.54=4.20kN；第二层龙骨
采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=1×80×806=85333mm,I=1×80×8012=3413333mm ；
1）抗弯强度验算
弯矩系数K
M
=0.175
M
max
=K
M
PL=0.175×4.20×1000×600==0.44kN.m
σ=M
max
W=44100085333=5.17Nmm
2
2334
第二层龙骨抗弯强度σ=5.17Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K
V
=0.650
V
max
=K
V
P=0.650×4.20=2.73kN
τ=3V
max
(2bh)=3×2.73×1000 (2×80×80)=0.64Nmm
22
2
22
第二层龙骨抗剪强度τ=0.64Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数K
υ
=1.146
P=第一层龙骨V
max
+P=2.66+0.63=3.29kN
υmax
’
=K
υ
PL（100EI）=1.146×3.29×1000 ×600(100×9000×3413333)=0.27mm
’33
[υ]=L250=600250=2.40mm
第二层龙骨挠度υ
max
=0.27mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：
第4页

3.支撑承载力验算
(1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数为2.150
传至每个门式钢管脚手架立柱的力N
QK1
=2.150×4.20=9.03kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kNm）:N
QK2
=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载N
QK
=N
QK1
+N
QK2
=9.03+0.50=9.53kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.3041.9=0.16kNm
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kNm，钢管重量=0.0368kNm
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
N
GK
=(4.55-0.70-1.9)×0.08+2×1.80×0.0368=0.29kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×N
GK
+N
QK
=1.2×0.29+9.53=9.88kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.162×0.7=14.06kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.88kN＜门架稳定承载力F=14.06kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混 凝土楼板,楼板厚=120mm,上部
荷载为：F=9.88+[0.08×1.90+(1.2+0. 60)×0.0368]×1.2=10.14kN
第5页
2

（1）支承面受冲切承载力验算
β
2
S
=2.00,f
t
=0.91Nmm,h
O
=120-15=105mm,η =0.4＋1.2β
S
=1.00
σ
pc,m
=1.00Nmm< br>2
,Um=4×(100+105)=820mm,β
h
=1.00
(0.7β
h
f
t
＋0.15σ
pc,m
)ηU
m
h
O

=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×820×105]1000=67.76k N
门架支承面受冲切承载力67.76kN＞F=10.14kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
A
22
b
=(0.10×3)×( 0.10×3)=0.09m,A
l
=0.10×0.10=0.01m
β< br>0.52
l
=(A
b
A
l
)=3,f
cc< br>=0.85×7200=6120kNm,ω=0.75
ωβ
l
f
cc
A
l
=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN＞F=10.14kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F
1
=0.22γ×200（T+15）β
1
β
2
V
12

=0.22×24.00×4.44×1 .20×1.15×2.00
0.5
=45.75kNm
2

(γ=24.0 β
1
=1.20 β
2
=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F
2
2
=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kNm
比较F
2
1
、F
2
取小值F =16.80kNm，有效压头高度为Fγ=0.70m。
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数
①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kNm
2
γ
G
=1.2
②振捣混凝土产生的荷载Q
2
2K
4.00 kNm γ
Q
=1.4
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①1.2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh
2
6=700×18
2
6=37800mm
3
；I=bh
3
12=700×18
3
12=340200mm
4
。
1）抗 弯强度验算
q=25.76×7001000=18.03kNm=18.03Nmm；弯矩系数K< br>M
=-0.105。
M
22
max
=KqL=-0.105× 18.03×300=-=-0.17kN.m
σ=M
2
max
W= =4.51Nmm
侧模抗弯强度σ=4.51Nmm
2
＜f
2
m=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数K
V
=0.606
V
max
=K
V
qL=0.606×18.03×3001000=3.28kN
τ=3V
max
（2bh）=3×3.28×1000(2×18×600)=0.46Nmm
2

第6页
设计值 单位
kNm
2

kNm
2

2

2

20.16
5.60
25.76 kNm
16.80 kNm

侧模抗剪强度τ=0.46Nmm＜f
v
=1.40Nmm ,满足要求。
3）挠度验算
q=16.80×7001000=11.76kNm=11. 76Nmm，挠度系数K
υ
=0.644
υ
max
，
22
=K
υ
qL100EI=0.644×11.76×300(100×6000×34 0200)=0.30mm
，44
[υ]=300250=1.20mm
侧模挠度υ
max
=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：




（3）对拉螺栓计算
F
s
=0.95×(γ
G
F+γ
Q
Q
2k
）=0.95×25.76=24.47kNm;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm
=0.60m，竖向间距b=7003=233mm=0.23m，N=abF
s
=0.60 ×0.23×24.47=3.38kN；对拉螺栓φ14,
容许拉力[N
t
]=11 .56kN
对拉螺栓受力3.38kN＜容许拉力11.56kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度233mm；跨数3跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。
W=bh6=80×806=85333mm, I=bh12=80×8012=3413333mm,
1）抗弯强度验算
q=25.76×3001000=7.73kNm=7.73Nmm；
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2 23334
b
2

弯矩系数K
M
=-0.100；M< br>max
=K
M
qL=-0.100×7.73×233=-=-0.04kN. m
σ=M
max
W=4208685333=0.49Nmm
侧肋抗弯强度σ=0.49Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪验算
剪力系数K
V
=0.600
V
max=K
V
qL=0.600×7.73×2331000=1.08kN
τ=3 V
max
（2bh）=3×1.08×1000(2×80×80)=0.25Nmm
侧肋抗剪强度τ=0.25Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
q=16.80×3001000=5.04kNm=5.04Nmm；挠度系 数K
υ
=0.677
υ
max
，
22
2

22
2
22
=K
υ
qL100EI=0.677×5.04 ×233(100×9000×3413333)=0.003mm
，44
[υ]=233250=0.93mm
侧肋挠度υ
max
=0mm＜[υ]=0.93mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：




6.计算结果 第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×80mm单木枋；门式钢管脚手架纵向@ 6
00mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓 2排φ14, 采用双
钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

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梁模板支撑计算书

工程名称:新丰县江畔豪苑
工程单位:新丰县房屋建筑工程公司

1.计算参数
结构楼板厚100m m,梁宽b=180mm,梁高h=700mm,层高4.55m；结构表面考虑隐蔽；模板材料
为：夹 板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000Nmm，木材弹性模量E=9000Nmm,
抗弯强度f
m
=13.00Nmm,抗剪强度f
v
=1.40Nmm ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式
钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支 撑的距离1.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸
出长度200mm。
22
22

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底、侧模自重0.3 kNm × (0.18 + 1.30) × 1.2 = 0.50 kNm
②砼自重 24.0 kNm × 0.18 × 0.70 × 1.2 = 3.63 kNm
③钢筋荷载 1.5 kNm × 0.18 × 0.70 × 1.2 = 0.23 kNm
④振捣砼荷载 2.0 kNm × 0.18 × 1.4 = 0.50 kNm
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q
1
= 4.86 kNm
梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）1.2 q
2
= 3.63 kNm
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=180mm；
W=bh6 =180×186=9720mm； I=bh12=180×1812=87480mm；
1）抗弯强度验算
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2
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2

弯矩系数K
M
=-0.105
M
max
=K
M
q
1
L=-0.105×4.86×300=-=-0.05kN.m
σ=M
max
W=459279720=4.73Nmm
2
2
2 2
梁底模抗弯强度σ=4.73Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K
V
=0.606
V
max
=K
V
q
1
L=0.606×4.86×300=884N=0.8 8kN
τ=3V
max
（2bh）=3×884(2×180×18)=0.41Nmm
梁底模抗剪强度τ=0.41Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
q
2
=3.63kNm；挠度系数K
υ
=0.644；
υ
max
22
2
2
=K
υ
q
2
L(100EI)=0.644×3.63×300(100×6000×87480)=0.36mm
44
[υ]=300250=1.20mm
梁底模挠度υ
max
=0.36mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：




（3）第一层龙骨验算
门架宽度L=1200mm,a=180mm,b=1200-180=1020mm。
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第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh6=8 0×806=85333mm；I=bh12=80×8012
=3413333mm。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q
1
×第一层龙骨间距梁宽=4.86×300180=8.10kNm
2222
M
q
=qa(2-aL)8=8.10×0.18×(2 -0.181.20)8=0.11kN
.
m
4
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b 、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kNm
板传递到第一层龙骨的荷载P=7501000×3001000×6.86=1.54kN
M
p
=PabL=1.54×180×1=0.24kN
.
m M
max
=M
q
＋M
p
=0.11+0.24=0.3 5kN.m=
σ=M
max
W=35000085333=4.10Nmm
2
2
2

2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.10Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
V
max
= =0.5×8.10×0.18×(2 - 0.181.20)+1.54×1.021.20=2.66kN
32
τ=3V
m ax
（2bh）=3×2.66×10(2×80×80)=0.62Nmm
第一层龙骨抗剪强度τ=0.62Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
q=q
2
×第一层龙骨间距梁宽=3.63×300180=6.05kNm
P=(0.10×25+0.30)×7501000×3001000=0.63kN
X= =180-18012002=167mm
2
,
22
υ
q
=

2222
=6 .05×180×1200(24×9000×3413333)×
422
22
[(2 - 1801200 - 2×1671200)×1671200+(167 - 1]=4.449mm
32
υ
p
=
1020)3]=0.282mm
υ
max
30.5
=0.63×10×1020(9×9000×3413333×1200)× [(180+2×180×
=υ
q
＋υ
p
=4.45+0.28=4 .73mm
[υ]=1200250=4.80mm
第一层龙骨挠度υ
max
=4.73mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
第3页

（4）第二层龙骨验算
门架纵向间距600mm,计算跨数3跨；P=第一层龙骨V
max
+P=2.66+1.54=4.20kN；第二层龙骨
采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=1×80×806=85333mm,I=1×80×8012=3413333mm ；
1）抗弯强度验算
弯矩系数K
M
=0.175
M
max
=K
M
PL=0.175×4.20×1000×600==0.44kN.m
σ=M
max
W=44100085333=5.17Nmm
2
2334
第二层龙骨抗弯强度σ=5.17Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K
V
=0.650
V
max
=K
V
P=0.650×4.20=2.73kN
τ=3V
max
(2bh)=3×2.73×1000 (2×80×80)=0.64Nmm
22
2
22
第二层龙骨抗剪强度τ=0.64Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数K
υ
=1.146
P=第一层龙骨V
max
+P=2.66+0.63=3.29kN
υmax
’
=K
υ
PL（100EI）=1.146×3.29×1000 ×600(100×9000×3413333)=0.27mm
’33
[υ]=L250=600250=2.40mm
第二层龙骨挠度υ
max
=0.27mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：
第4页

3.支撑承载力验算
(1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数为2.150
传至每个门式钢管脚手架立柱的力N
QK1
=2.150×4.20=9.03kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kNm）:N
QK2
=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载N
QK
=N
QK1
+N
QK2
=9.03+0.50=9.53kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.3041.9=0.16kNm
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kNm，钢管重量=0.0368kNm
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
N
GK
=(4.55-0.70-1.9)×0.08+2×1.80×0.0368=0.29kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×N
GK
+N
QK
=1.2×0.29+9.53=9.88kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.162×0.7=14.06kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.88kN＜门架稳定承载力F=14.06kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混 凝土楼板,楼板厚=120mm,上部
荷载为：F=9.88+[0.08×1.90+(1.2+0. 60)×0.0368]×1.2=10.14kN
第5页
2

（1）支承面受冲切承载力验算
β
2
S
=2.00,f
t
=0.91Nmm,h
O
=120-15=105mm,η =0.4＋1.2β
S
=1.00
σ
pc,m
=1.00Nmm< br>2
,Um=4×(100+105)=820mm,β
h
=1.00
(0.7β
h
f
t
＋0.15σ
pc,m
)ηU
m
h
O

=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×820×105]1000=67.76k N
门架支承面受冲切承载力67.76kN＞F=10.14kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
A
22
b
=(0.10×3)×( 0.10×3)=0.09m,A
l
=0.10×0.10=0.01m
β< br>0.52
l
=(A
b
A
l
)=3,f
cc< br>=0.85×7200=6120kNm,ω=0.75
ωβ
l
f
cc
A
l
=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN＞F=10.14kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F
1
=0.22γ×200（T+15）β
1
β
2
V
12

=0.22×24.00×4.44×1 .20×1.15×2.00
0.5
=45.75kNm
2

(γ=24.0 β
1
=1.20 β
2
=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F
2
2
=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kNm
比较F
2
1
、F
2
取小值F =16.80kNm，有效压头高度为Fγ=0.70m。
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数
①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kNm
2
γ
G
=1.2
②振捣混凝土产生的荷载Q
2
2K
4.00 kNm γ
Q
=1.4
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①1.2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh
2
6=700×18
2
6=37800mm
3
；I=bh
3
12=700×18
3
12=340200mm
4
。
1）抗 弯强度验算
q=25.76×7001000=18.03kNm=18.03Nmm；弯矩系数K< br>M
=-0.105。
M
22
max
=KqL=-0.105× 18.03×300=-=-0.17kN.m
σ=M
2
max
W= =4.51Nmm
侧模抗弯强度σ=4.51Nmm
2
＜f
2
m=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数K
V
=0.606
V
max
=K
V
qL=0.606×18.03×3001000=3.28kN
τ=3V
max
（2bh）=3×3.28×1000(2×18×600)=0.46Nmm
2

第6页
设计值 单位
kNm
2

kNm
2

2

2

20.16
5.60
25.76 kNm
16.80 kNm

侧模抗剪强度τ=0.46Nmm＜f
v
=1.40Nmm ,满足要求。
3）挠度验算
q=16.80×7001000=11.76kNm=11. 76Nmm，挠度系数K
υ
=0.644
υ
max
，
22
=K
υ
qL100EI=0.644×11.76×300(100×6000×34 0200)=0.30mm
，44
[υ]=300250=1.20mm
侧模挠度υ
max
=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：




（3）对拉螺栓计算
F
s
=0.95×(γ
G
F+γ
Q
Q
2k
）=0.95×25.76=24.47kNm;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm
=0.60m，竖向间距b=7003=233mm=0.23m，N=abF
s
=0.60 ×0.23×24.47=3.38kN；对拉螺栓φ14,
容许拉力[N
t
]=11 .56kN
对拉螺栓受力3.38kN＜容许拉力11.56kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度233mm；跨数3跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。
W=bh6=80×806=85333mm, I=bh12=80×8012=3413333mm,
1）抗弯强度验算
q=25.76×3001000=7.73kNm=7.73Nmm；
第7页
2 23334
b
2

弯矩系数K
M
=-0.100；M< br>max
=K
M
qL=-0.100×7.73×233=-=-0.04kN. m
σ=M
max
W=4208685333=0.49Nmm
侧肋抗弯强度σ=0.49Nmm＜f
m
=13.00Nmm,满足要求。
2）抗剪验算
剪力系数K
V
=0.600
V
max=K
V
qL=0.600×7.73×2331000=1.08kN
τ=3 V
max
（2bh）=3×1.08×1000(2×80×80)=0.25Nmm
侧肋抗剪强度τ=0.25Nmm＜f
v
=1.40Nmm,满足要求。
3）挠度验算
q=16.80×3001000=5.04kNm=5.04Nmm；挠度系 数K
υ
=0.677
υ
max
，
22
2

22
2
22
=K
υ
qL100EI=0.677×5.04 ×233(100×9000×3413333)=0.003mm
，44
[υ]=233250=0.93mm
侧肋挠度υ
max
=0mm＜[υ]=0.93mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：




6.计算结果 第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×80mm单木枋；门式钢管脚手架纵向@ 6
00mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓 2排φ14, 采用双
钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

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