耐心造句-写给老公的情书

一、输气常用计算公式
1． 输气量计算用公式：
当管段起终点得相对高差小于200米时
Q11522Ed

2.53< br>
2
P
1

2
P
2
0.961ZTLG

0.51

当管段起终点得相对高差大于200米时

2.53

Q11522Ed


ZTLG



(1ah)
n


0.961a

1
2L


h
i
h
i1

L
i



i1


2
P
1
2
P
2
0.51

式中：
Q：气体流量（P
0
=0.101325Mpa,T
0=293.15K）,m
3
d；
d：输气管内径，cm；
P
1
,P
2
：输气管计算段起点、终点的气体压力（绝），MPa；
Z：气体的压缩系数；
T：气体的平均温度，非精确计算时可简化为加权平均值；
L：计算段长度，km；
G：气体的相对密度；
E：输气管的效率系数，DN为300～800时，E=0.8～0.9；
a：系数，a=0.0683(GZL)，m
-1
;
Δh：输气管段终点和起点的

在日常运行管理过程中，针对鄯乌线当前实际（管线长度
L=301.625Km；管径457×6mm；），因此，此公式可简化为：

P
1
P
输
= 7967538


TL

22
2
Q
0.51

3
（ Nmh）



2． 管道储气量计算公式
Q
VT< br>0

PP
2m


1m



P
0
T

Z
1
Z
2


储

式中：
Q
储
=管道的储气量，Nm3;
V—管道的容积,m3;
T
0
—293.15K;
P
0
—0.101325Mpa;
T—气体的平均温度；
P
1m
—管道计算段内气体的最高平均压力（绝），Mpa；
P
2m
—管道计算段内气体的最低平均压力（绝），Mpa；
Z
1
、Z
2
—对应P1m、P2m时的气体压缩系数。

3．平均压力P
m
及管道任意点气体压力P
x
计算公式：

P
2
P
m

2
(P1
)
3
P
1
P
2
2
（MPa）

P
x
P
1
(P
1
P
2
)
222
X
L
(MPa)

4．管道内气体平均温度t、沿线任意点温度t
X
计算式：
t
t
0

-aL

t
t
0

1
1e


QL


a

225.25610
QGC
P
6
KD


t
X
=t
0
+( t
0
+t
0
)e
式中：
t—管道计算段内气体平均温度，℃；
t
0
—管道周围介质温度，℃；
t
1
—管道计算段内起点气体温度，℃；
t
X
—管道任意点气体温度，℃；
e—自然对数底数，e=2.718；
L—管道计算段的实际长度，Km；
X—管道计算段起点至任意点的长度，Km;
-aX

a—计算常数；
K—管道内气体到土壤的总传热系数，Wm
2
〃℃；
D—管道外直径，m；
Q—气体流量（p
0
=0.101325Mpa,T
0
=293.1 5K），m3d；
G—气体的相对密度；
C
P
—气体的定压比热，Jkg〃℃。

5．输气量差值计算式：

Q
5
=（Q
1
+V
1
）-（Q
2
+Q
3
+Q
4
+V
2
）
式中：
Q
5
—某一时间输气管道内平衡输气量之差值，Nm
3
;
Q
1
—同一时间内输入气量，Nm
3
;
Q
2
—同一时间内输出气量，Nm
3
;
Q
3
—同一时间内输气单位生产、生活用气量，Nm
3
;
Q
2
—同一时间内放空气量，Nm
3
;
V
1
—计算时间开始时，管道计算段内的储存气量，Nm
3
;
V
2
—计算时间结束时，管道计算段内的储存气量，Nm
3
。

6．相对输差计算式

η=（Q
5
Q
1
）×100%
式中：
η—相对输差，%；（行业标准规定，η≤±3%）。
Q
5
—某一时间输气管道内平衡输气量之差值，Nm
3
;
Q
1
—同一时间内输入气量，Nm
3
;

7．管道输送能力利用率计算式

η
1
=（Q
实
Q
设
）×100%
式中：
η
1
—管道年输送能力利用率，%；
Q
实
— 管道实际输送气量（P0=0.101325Mpa,T0=293.15）,Nm
3
a;
Q
设
—管道设计输送气量（P0=0.101325Mpa,T0=293.1 5）,Nm
3
a.

8．管道输送效率计算式
η
2
=（Q
实
Q
计
）×100%
式中：
η
2
—管道输送效率，%；
Q
实
—管道实际 输送气量（P0=0.101325Mpa,t0=293.15）,Nm
3
d;
Q
计
—在同一运行工况下，管道计算输送气量（P
0
=0.101325Mp a,
T
0
=293.15）,Nm
3
d.

11．清管器运行距离计算式
L

4TP
0
ZQ

d
2
T
0
P
m


式中：
L—清管器运行距离，Km；
P
0
—0.101325Mpa；
T
0
—293.15K；
T—清管器后管段内气体平均温度，K；
Z—气体的压缩系数；
Q—发清管器后的累计进气量，Nm3；
d—输气管内直径，m；
Pm—推清管器压力，既某时刻清管器后管段内气体的平均压
（绝），Mpa；
π
—3.1415926。

12．清管器平均运行速度计算式


V=lτ
式中：
V—清管器平均运行速度，ms；
力

l—清管器运行距离，m；
τ—清管器运行距离所需的时间，s。

二、 天然气流量标准孔板计量
1、 有关参数
C—流出系数；
d—工作条件下孔板开孔直径，m；
D—工作条件下的上游测量管直径，m；
F
z
—超压缩因子；
K—等效绝对粗糙度，m；
P—气体绝对压力，P
a
；
q
m
—质量流量，kgs；
q
v
—体积流量，m
3
s；
Q
n
—标准体积流量，m
3
s；
Re
D
—与D有关的雷诺数；
T—气流热力学温度，K；
E—渐进速度系数；
F
G
—相对密度系数；
F
T
—流动温度系数；
t—气流摄氏温度，℃；

Z—压缩因子；
△p—差压，P
a
；
β—直径比，β=dD；
ε—可膨胀系数；
μ—气体动力粘度，P
a
〃s；
κ—等熵系数；
ρ—气体密度，kgm
3
。

2、 天然气标准体积流量实用计算公式：
Q
n
A
S
CEd
2
F
G

F
Z
F
T
Pp
1

Q
n
—标准状况下天然气气体流量，m
3
s；
A
s
—秒流量系数，此式值为3.1794×10
-6
；
C—流出系数，
C=0.5959+0.0312β
2.1
-0.1840 β
8
-0.0029β
2.5
（10
6
Re
D
）
0.75
+0.0900L
1
β
4
(1-β
4
)
-1
-0.0337- L
2
β
3
。
当L
1
≥0.03900.0900时，β
4
(1-β
4
)
-1
的系数用0.0390；
β=dD；
d=d
20
[1+∧
d
（t-t
20
）]，
式中：d
20
为孔板在20℃±2℃条件下的开孔直径，mm；
∧
d
为孔板材料的线膨胀系数，mm(mm〃℃)；
t为天然气流过节流装置时的实测温度，℃；

t
20
为检测时室内温度，℃（20℃±2℃）
E—渐进速度系数，
E

1
1

4
；
；
r
F
G
—相对密度系数，
F
G
1G
r
G
r
为标准状况下得真实密度，
G
G
i
Z
a
Z
n

式中G
i
为天然气得理想相对密度，按下式计算；
Z
a
为 干空气在标准状况下得压缩因子，其值为0.99963；
Z
n
为天然气在标准状况下 得压缩因子。
n
G
i


j1
X
j< br>G
ij

式中：X
j
为天然气j组分的摩尔分数，
G
ij
为天然气j组分的理想相对密度，
n为天然气组分总数，由气体分析给出。
Z
n

n
1


X


j1
j

b
j

0.0005(2X


2
H
X
2
H
)

式中：
ε—可膨胀系数，ε=1-（0.41+0.3 5）β
4
（△p10
6
P
1
κ）；
上式应满足以下原则：
⑴孔板下游气流的绝对静压P
2
与孔板上游 气流的绝对静压
P
1
之比大于或等于0.75；
⑵差压按△p按实测流量时的差压计示值取值；
⑶等熵指数κ按公式κ=C
p
C
v
计算，

C
p
为甲烷的定压比热，KJ(kg〃℃)；
C
v
为甲烷的定容比热，KJ(kg〃℃)；
⑷P
1
和P
2
为绝对静压，可用绝对压力计实测或计算可得，
MPa。
F
Z< br>n
Z
—天然气超压缩因子，
F
Z

Z
1。
式中 Z
n
为天然气在标准状态下得压缩因子，
Z
1为天然气在流动状态下得压缩因子。
F
T
—流动温度系数
△p—差压应考虑孔板两侧取压点之间得任何高度差，使用差压计可
p= P
1
-P
2
。

直接测量，当节流装置为水平时，其值为△